Ещё умные мысли нашёл:
Стр.110
Проведенные коррозионные испытания показали, что полуфабрикаты
из сплава 1933Т33 не склонны к межкристаллитной коррозии, склонность к
расслаивающей коррозии составляет 3балла, а критическое напряжение при
испытаниях на коррозионное растрескивание σкр более 245МПа. По
результатам испытаний можно сделать вывод, что сплав обладает достаточно
высокой коррозионной стойкостью.
В условиях ОАО «Концерн «МПО-Гидроприбор» были проведены
работы с целью определения опытным путем обрабатываемости
полуфабрикатов из сплава 1933Т33, возможного влияния остаточных
напряжений на геометрию деталей и разработка мероприятий по
уменьшению их последствий. За основу взяты режимы резания, назначаемые
для сплава В48-4Т1, при проведении токарных, фрезерных и расточных
операций использован инструмент из быстрорежущей стали Р6М5, Р18 и
твердосплавный инструмент марок ВК6М, ВК8.
Механически обрабатывались:
- опытные цилиндрические тонкостенные корпуса трех типоразмеров
ø534/ø516мм, длиной 564мм; ø400/ø388мм, длиной 400мм; ø325/ø313мм,
длиной 400мм.
- типовые корпуса НПА ø532,5 мм и ø325 мм.
В качестве заготовок использованы металлургические полуфабрикаты
двух видов:
-трубы прессованные крупногабаритные трех типоразмеров:
ø540/ø420мм, ø410/ø290мм, ø330/ø250мм;
- поковки ø410х200мм и ø330х150мм;
В результате выполнения работ установлено:
Стр.111
- При изготовлении деталей из крупногабаритных кованых
полуфабрикатов возникают значительные поводки и коробление при
механической обработке, величина коробления цилиндрических деталей
после черновой обработки достигала 2 мм на диаметр;
- При токарной обработке тонкостенных корпусов на высоких
скоростях в зоне резания возникал нагрев детали выше 40-45°С, что
приводило к отклонению формы детали (допуск круглости) до 0,5 мм на
диаметр;
- Из-за коробления не удалось выдержать допуск на размер
внутренних и наружных диаметров по 9 квалитету;
- Для обеспечения требуемой точности размеров чистовую токарную
обработку тонкостенных деталей проводили на малых скоростях и глубине
резания, что привело к более высокой трудоемкости по сравнению с
освоенными полуфабрикатами.
На основании проведенных опытных работ сделаны выводы:
- При окончательной токарной обработке тонкостенных
цилиндрических корпусов категорически не допустим нагрев детали более
40°С, что отличается от рекомендаций ФГУП «ВИАМ» для
крупногабаритных массивных полуфабрикатов (при окончательной
обработке резанием не допускается нагрев детали до температуры выше
100°С) [6]. Для понижения температуры необходимо применение
специальных СОЖ (смазывающе-охлаждающих жидкостей),
способствующих охлаждению и снижению трения в зоне резания;
- Для снижения влияния перераспределения остаточных напряжений
между операциями предварительной и окончательной обработки ввести
операцию вылеживания заготовки сроком не менее 3-х суток;
- Межоперационное вылеживание деталей следует производить в
вертикальном положении, стараясь избегать резких перепадов температуры
окружающей среды;
стр. 112
- На окончательную чистовую обработку деталей (Ø532мм) с учетом коробления после черновой обработки рекомендуется оставлять припуск до 1 мм на диаметр; - Между операциями предварительной и окончательной механической обработки для снятия внутренних напряжений рекомендовано опробовать операцию отпуска (нагрев до 150°С, время выдержки до 1 часа). Для снижения остаточных закалочных напряжений кованых полуфабрикатов из сплава 1933 необходимо снижение скорости охлаждения при закалке, что достигается использованием в качестве охлаждающей среды горячей воды или раствора полимера [4,5]. Для оценки эффективности применения сплава 1933T33 в типовых конструкциях НПА проведены предварительные и поверочные прочностные расчеты [7,8]. Расчеты показали, что наибольший эффект от применения сплава 1933T33 возможен в двух случаях: - снижение массогабаритных характеристик (снижение массы, увеличение плавучести и внутренних объемов НПА). При расчетном давлении 60 кг/см² для типового НПА Ø534,4мм замена сплава АМгб дает выигрыш в массе 34-36%. При замене сплава В48-4Т1 выигрыш в массе до 14% в зависимости от конструкции корпуса (несмотря на высокую прочность сплава 1933T33 небольшой выигрыш в массе получается из-за высокой плотности -2,83г/см³); - повышение прочности и увеличение глубины постановки НПА. Для НПА Ø325мм при замене АМгб расчетное давление может быть увеличено с 60 кг/см² до 98 кг/см²
. Для НПА ∅532,5мм с расчетным
давлением 14,7МПа (150 кг/см²) можно увеличить глубину эксплуатации
НПА до 1500м, тем самым заменить КМЧ из дорогостоящего титанового
сплава для глубин от 600м до 1500м.
Заключение. В ходе выполнения работы освоено производство
полуфабрикатов – прессованных труб, прутков и поковок из сплава 1933Т33
с новым режимом термической обработки Т33 и заданными механическими и
коррозионными свойствами. Опробована обработка полуфабрикатов
резанием с изготовлением корпусов в промышленных условиях. Выполнен
прочностной расчет для оценки эффективности применения сплава 1933Т33
в типовых конструкциях НПА. Выполненная работа показала, что
высокопрочный алюминиевый сплав 1933Т33 возможно использовать для
изготовления высоконагруженных КМЧ НПА, эксплуатирующихся в
агрессивных средах (морская вода), это позволит снизить массогабаритные
характеристики и увеличить сроки эксплуатации НПА.
Там же есть и др. интересные знания для любителей обработки алюминия
Возможны ошибки при перекопировании. Квадраты, кубы и градусы где мог исправил.
Источник
http://www.spsl.nsc.ru/FullText/konfe/B ... %D0%BA.pdf